유동화콘트리트 1

流動化 콘크리트

流動化 콘크리트라 함은 미리 반죽을 되게 비빈 콘크리트에 시멘트 입자, 분산성이 높은 혼화제를 넣어 유동성을 좋게 한 즉, 슬럼프가 큰 반죽상태의 콘크리트를 말한다.

유동화 콘크리트에 사용하는 혼화제는 종래의 일반적인 콘크리트용 표면활성제와는 화학적으로 다르며, 다량으로 사용하여도 응결지연작용, 경화불량, 공가량의 과잉이 일어나지 않는 혼화제이다.

또한 혼화제를 다량 사용함으로써 감수효과가 크게 일어나고 또한 유동성이 증진하는 효력도 발휘한다. 따라서 이러한 종류의 혼화제는 콘크리트 유동화후 공기량의 안전을 기도하기 위하여 적당한 공기 연행성을 유지할 수 있도록 필요한 성능을 기여하게 된다.

I. 流動化콘크리트의 개요
유동화콘크리트란 보통의 방법으로 제조된 된반죽의 콘크리트에 분산성이 우수한 고성능감수제 또는 유동화제를 나중(後) 첨가하므로써 콘크리트의 유동성을 일시적으로 증가시켜 단위수량이 적으면서도 양호한 시공성을 가지도록 한 콘크리트를 말한다.

이러한 목적 때문에 사용되는 고성능감수제를 유동화제라 하며 유동화제를 후첨가 하기전의 된반죽콘크리트를 베이스콘크리트(BASE CONCRETE)라 한다.

유동화콘크리트를 서독에서는 FLIESSBETON, 영국 등에서는 FLOWING CONCRETE라 하며, FLUDIZED CONCRETE 또는 SUPERPLASTICIZED CONCRETE라고 부르기도 한다. 일본에서는 流動콘크리트, 流動化콘크리트 및 高流動化콘크리트 등으로 불린다. 좋은 콘크리트 구조물을 축조하기 위해서는 된반죽콘크리트를 거푸집내에 밀실(密室)하게 충전하는 것이 필요하지만 이러한 시공은 용이하지 않다. 서독이나 영국에서는 과거 된반죽콘크리트를 사용하려 시공할 때 매우 어려움이 있었기 때문에 유동화콘크리트의 출현은 콘크리트에 있어서 일대 혁명이라 할 수 있다. 이들 나라에서는 지금까지의 된반죽콘크리트의 품질을 유지하며 콘크리트 시공성을 개선하기 위하여 유동화콘크리트 공법이 크게 보급되었다.

그러나 일본에서는 다른 용도와 목적으로 주목을 받게 되었다. 다시말해서 묽은 반죽 콘크리트에 있어서 지금까지 시공성을 유지하면서 콘크리트의 품질을 개선할 목적으로 유동화콘크리트가 사용되었다. 그 이유는 일본의 셩우 지진이 자주 발생하므로 철근콘크리트에서는 있어서 작은 단면내에 보강철근이 밀실하게 배치되는 경우가 많고 또 철근콘크리트에서는 유동성이 좋은 묽은반죽 콘크리트가 아니면 거푸집의 구석구석까지 콘크리트를 밀실하게 충전(充塡)하는 것이 곤란하기 때문에 건축공사에서는 묽은반죽을 사용하는 것이 습관화 되었다. 그런데 최근 양질의 골재의 고갈(枯渴)과 같은 골재사정의 악화나 펌프콘크리트 공법의 보급, 철근량의 증대, 배근의 복잡화, 단위시멘트량이 증가된 부배합(RICH MIX) 콘크리트는 더욱 묽은 반죽화 되었으며,콘크리가 고강도화 되어 부배합되는 경향이다. 위에서와 같은 문제에 대하여 구조물로써의 신뢰성과 내구성을 향상시키기 위한 수단으로 설계자는 구조물의 형태나 단면을 시공이 용이하게 하며 시공자는 될 수 있는 한 된반죽의 콘크리트를 타설하려는 노력이 눈에 띄게 늘어나고 있다.

이러한 이유 등으로 인하여 유동화콘크리트가 주목을 받게 되었으며 토목구조물에 유동화콘크리트를 사용할 경우 다음과 같은 효과가 기대된다.

첫째 : 유동성 향상에 따라 트럭애지테이터의 배출이 용이하며 펌프압 송효율, 충전속도 및 충전성 등의 작업성이 향상.

둘째 : 베이스콘크리트의 단위수량을 적게했을 경우 블리딩 감소, 강도 향상, 거푸집의 조기탈형, 마무리시간의 단축, 구조부재의 상, 하 균질성 향상, 건조수축의 저감에 의한 균열의 방지, 내구성, 수밀성, 철근 등에 대한 부착성의 향상.

셋째 : 베이스콘크리트의 단위시멘트량, 단위수량을 줄일 경우, 경제성 의 향상, 수화열의 감소에 의한 균열의 저감, 건조수축의 저감 에 의한 균열방지, 치수정도(精度)의 향상.

이상에서 열거한 바와 같이 양질로서 작업성이 좋은 콘크리트가 용이하게 얻어진다.

II. 유동화제

1.유동화제의 분류

영국의 시멘트콘크리트협회(CCA), 시멘트혼화제협의(CCA)의 보고서에 의하면 유동화 콘크리트를 제조할 때 작업성 개선재로써 사용되는 유동화제를 주성분의 화학조성에 의하여 다음4가지를 범부로 분류한다.

A : 멜라민 슬폰산 염 축합물

B : 나프탈린 슬폰산 염 축합물

C : 변형 리그닌 슬폰산 염

D : 기타

이중 A 및 B의 범주에 속하는 것이 대표적인 고성능감수제로서 높은 분산성을 나타내며, 많은 혼입량을 사용하더라도 콘크리트의 응결지연, 경화불량, 과잉의 공기연행등이 생기지 아노는 성질을 가진것도 있다. A, B 해당되는 주성분의 화학구조는 <그림1>과 같다.

이들 유동화제는 서독에서는 SUPERVERFLUSSIGER 또는 FLIESSMITTEL, 영국 캐나다에서는 SUPERPLASTICIZER, 미국에서는 SUPERPLASTICIZER 또는 HIGH-RANG WATER REDUCING ADMIXTURE라고 부른다.

그런데 서독의 유동화콘크리트에 관한 지침에서는 유동화제는 건축연구소에 의하여 유동화제로 인정된 액상의 고성능감수제를 사용한 것으로써 이 고성능감수제의 성능은 콘크리트용 혼화제의 성능기준안에 의하여 시험하고 표준첨가량의 범위에서 DIN규격의 플로우값이 첨가전의 콘크리트보다 12㎝ 이상 증대되는 것이라야 합격이다. 그리고 첨가량은 시멘트 1㎏에 대하여 8㏄이상으로 할 것 등을 규정하고 있다.

한편 미국의 경우에는 ASTM C494 콘크리트 화학혼화제에 고성능감수제의 규격은 TYPE F, TYPE G가 있다.

2. 유동화제의 성질

일반적으로 시판되고 있는 고성능감수제는 멜라민계와 나프탈린계로 크게 분류되며 콘크리트에 혼합할 경우 공통되는 다음과 같은 작용과 효과가 있다.

(1) 감수효과

유동화제의 주성분인 고성능감수제는 종래의 일반적인 콘크리트용 AE제, AE감수제, 감수제와 같은 화학혼합제와 화학적으로 틀리며 이 혼화제는 종래의 감수제와 비교해서 물의 표면에 있어서 활성(吸着)은 작으나, 시멘트 입자에 대한 흡착성이 크고, 또 분산성도 크므로 콘크리트에 대한 감수성이 우수하다. 일반적으로 AE감수제의 감수율 10~15% 정도인데 비하여 20~30%의 매우 큰 감수율을 나타낸다.

<그림2> 각종 감수제 용액의 표면장력

(2) 공기 연행성

어떤 종류의 고성능감수제든지 공기연행성은 거의 없으며 사용량의 증가에 의하여 공기량의 증가도 적다. 고강도 콘크리트는 연행공기에 의하여 강도저하의 비율이 크기 때문에 이는 고성능감수제에 사용한 성질이다. <그림2>는 각종 감수제용액의 농도와 표면장력과의 관계를 나타낸 것으로써 일반적으로 감수제가 농도의 증가에 따라 표면장력이 매우 저하되는데 대하여 고성능감수제의 경우에는 표면장력의 저하가 매우 적다.

그러므로 사용량의 증대에 따라 기포량의 증가가 적고, 콘크리트 중에 연행공기량이 적음을 나타내는 것이다.

일반 건축용 콘크리트는 워커빌리티 향상, 동결융해저항성의 향상, 블리딩의 감소 등을 위하여 4% 정도의 공기 포함되므로 시중에 판매되고 있는 유동화제는 베이스콘크리트의 공기량이 유동화에 의하여 크게 변화되지 않도록 조치를 취해야 한다.

(3) 응결지연제

일반적으로 고성능감수제는 유기물질이므로 시멘트가 응결, 경화반응에 대한 지연작용이 매우 적으며, 표준 첨가량이 10배정도 과잉첨가하더라고 과도한 응결지연, 경화불량은 생기지 않는다. 각종 감수제를 시멘트중량에 대하여 1% 사용한 모르터의 경우 응결시간을 나타낸 것이 <그림3>이다.

이 그림에서 감수제의 종류에 따라 모르터의 응결, 경화시간이 크게 지연됨을 알 수 있다.

(4) 강재에 대한 부식성

고성능감수제는 비염소성(非鹽素性)이므로 철근부식에 유해한 염류가 포함되지 않으므로 강재에 대한 부식성이 전연 없기 때문에 철근콘크리트, 프리스트레스 콘크리트 구조물에고 널리 응용된다. 이상에서 논술한 바와 같이 유동화제는 고성능감수제의 이러한 특성을 살려 유동화제로서 기능을 부여하기 위하여 다각도로 검토하고 있다.

<그림3> 각종 감수제를 첨가한 모르터의 응결시간

3. 유동화 작용기구

(1) 유동화기구

베이스콘크리트에 유동화제를 첨가하면 콘크리트와 유동성이 현저하게 개선되지만 이것은 유동화제가 시멘트 입자에 흡착하여 <그림4>에서 나타낸 것과 같이 시멘트 입자에 부(負)의 전하(電荷)를 주어 그 정전기적 반발력에 의하여 시멘트 입자를 분산시켜 시멘트풀의 유동성을 <그림5>와 같이 향상시킨다고 한다.

<그림4> 유동화제 첨가에 의한 시멘트의 제에타 전위 변화

<그림5> 시멘트풀의 겉보기 점성계수에 미치는 유동화제의 영향

이러한 현상에 관해서는 고성능감수제에 의한 시멘트 입자의 분산기구는 소위 疏水콜로이드의 입자간 상호작용에 관하여 DLVO이론에 의하여 시멘트입자 사이에 입자끼리 응집을 저해하는 장벽이 생기는 것이 이론적으로 설명되고 있다. <그림6> 및 <그림7> 참조
<그림6> 시멘트 입자의 상호작용

<그림7> 제에타 전위 변화와 에너지 정벽과의 관계

시멘트 입자는 먼저 물속에 존재하고 고성능감수제를 흡착하여 입자표면에 확산전기2중층(擴散前期2中層)을 형성한다. 흡착한 고성능감수제는 입자에 강한 부(負)의 전하(電荷)을 부여하므로 시멘트입자까리 접근하면 전기2중층의 중복에 의하여 정전기반발(靜電氣反撥)이 일어나 일자 입자로 해체된다.

(2) 후첨가 효과(後添加 效果)

유동화제를 후 첨가하는데 따른 효과는 고성능감수제 뿐만 아니라 대부분의 감수제에도 나타나는 현상이다. 사용량이 일반적인 사용방법과 비교해서 50~80%로써 동일한 유동성을 얻을 수 있다. <그림8> 참조

후첨가 효과는 최초 리그닌계에 관해서 일본에서 발견되었으며, 그후 옥시칼본산에 관해서도 후첨가 효과가 보고되고 있다. 후첨가 효과의 메카니즘은 다음과 같이 생각하고 있다. 나프탈렌 고성능감수제를 사용하여 연구한 결과 <그림9>에 의하면 후첨가한 경우보다 적은 첨가량으로서 제에타 전위사 얻어진다고 한다.

<그림8> 각종 분산제의 유동효과

<그림9> 나프탈린계 고성능감수제의 흡착량 및 제에타 전위의 변화  

후첨가 효과는 시멘트 입자가 물과 접촉한 직후 초기에 생성되는 시멘트 수화물과 감수제의 상호작에 관계가 있다고 한다. 시멘트 및 시멘트를 구하는 광물간의 나프탈린계 고성능감수제의 흡착거동의 측정결과는 C3S, C2S에서는 종래의 방법 후첨가 방법과 거의 흡착량은 변화하지 않는 것으로 나타났다. 그래서 C3A, C4AF는 후첨가법에서의 흡착량이 종래의 방법의 1/2~1/4 정도로 감소시키고 있다.

이와같은 종래의 방법으로서는 고성능감수제가 C4AF나 C3A에 많이 흡착하나, 후첨가 방법에서는 C4AF, C3A가 물과 접촉한 직후에 시멘트 중의 석고와 반응한다.

이들 입자의 표면상의 고성능감수제를 흡착하기 어려운 수화화합물을 생성하여 고성능감수제가 혼합수 속에 흡착되지 않고 물이 잔존하고 상대적으로 시멘트의 주성분인 C3S, C2S에서의 흡착량이 많아지면(제에타 전위가 높아지고)보다 유효한 분산이 얻어진다고 추정되고 있다.

(3) 콘시스텐시의 시간에 따른 변화(經時變化)

유동화콘크리트는 동일한 슬럼프의 보통 콘크리트와 비교해서 슬럼프 손실(SLUMP LOSS)이 크다. 슬럼프 손실의 메카니즘은 종래부터 막연하게 화학적인 시멘트수화 반응에 의한 응결로 생각되고 있다. 슬럼프 손실을 적세 하기 위해서는 시멘트중의 최적 SO3량이 존재한다거나 C3A 함량과 관계가 있다는 등의 보고가 있다.

한편 물리적으로 시멘트입자가 응집하는데 따른다는 생각이다. 여기에 따르면 먼저 시멘트 입자가 다른 입자와 충돌하며, 응집하여 2차 입자가 생성된다. 여기에 또 별도의 입자가 충돌되어 3차 입자가 되며, 차례로 이들이 반복하여 高次粒子가 생성되어 시멘트 입자가 응집하여 결합력을 증가시켜 간다. 이것은 슬럼프 손실의 주원인으로 생각한다.

슬럼프 손실의 지표로써의 시멘트 입자수의 반감시간에 관한 식을 유도하였다. 여기에 따르면 시멘트 입자수의 반감시간 t½은 시멘트 입자반경 a, Deby Hukel파라미터 K, 시멘트 입자의 평균밀도PC, 물 시멘트비 ω/c, 에너지 장벽 Vmax 및 온도 T에 지배된다.

이들 요인중에서 ω/c, a, T에 있어서 실험식 검증을 실시하여 거의 만족할 만한 결과를 얻었다.

(4) 반복첨가

콘크리트의 슬럼프 손실을 방지하기 위한 방법으로 제안되었다. 반복첨가의 경우 시간 경과와 함께 약간씩 제어타 전위가 저하되고, 약간의 고성능감수제를 첨가할 때마다 제어타 전위가 크게 상승하며 시멘트입자가 재분산 된다고 보고하고 있다.

유동화콘크리트에 유동화제를 반복첨가한 콘크리트라도 원래의 유동화콘크리트와 거의 동일한 물성을 가진다고 한다.

작업시의 사정 등으로 유동화콘크리트의 슬럼프가 저하하는 경우의 회복수단으로 유효하다. 그러나 공기량의 안정성, 기포직경 분포 등의 영향이 있으며, 동결융해(凍結融解)저항성을 저하시킬 위험이 있다는 보고가 있으며, 재첨가나 반복첨가는 동결융해를 받는 경우에는 주의가 필요하다.

4. 유동화 효과에 미치는 요인

(1) 유동화제의 첨가량

유동화제의 첨가량과 유동화효과의 관계를 나타낸 한 예가 <그림10>이며, 유동화제의 첨가량과 슬럼프 증가량은 거의 비례관계에 있으나, 첨가량이 과대하면 슬럼프는 더 이상 증대하지 않고, 플로우값이 증가하여 분리가 현저하게 나타난다.

<그림10> 유동화제의 첨가량과 슬럼프의 관계

또한 유동화제의 첨가량과 슬럼프의 관계는 유동화제의 제조회사에 따라 다르다. 그래서 슬럼프 1㎝를 증가시키는데 필요한 유동화제의 표준첨가량은 제조회사별로 상이하므로 일정하지 않다.

<그림11> 시멘트의 종류가 유동화 효과에 미치는 영향

<그림12> 베이스 혼화제의 영향

(2) 사용재료

시멘트의 종류가 유동화 효솨에 미치는 영향을 <그림11>에 나타내었다. 초조강시멘트 이외 유동화 효과는 거의 동일하다. 또한 베이스콘크리트에 사용하는 혼화제의 영향을 <그림12>로 나타내었으나, 리그닌계의 AE감수제를 사용한 경우가 약간 유동화효과가 큰 정도이다. 혼화제에 따라 현저한 차는 없었다. <그림13>에서와 같이 콘크리트 속의 전 미립분(微粒分)의 함유량이 유동화제에 영향을 미친다는 보고가 있다.

<그림13> 시멘트와 잔골재의 미립분 함유량과 슬럼프 증대량의 관계

(3) 베이스콘크리트의 슬럼프

베이스콘크리트의 슬럼프와 유동화제 첨가량을 변화시켰을 때의 슬럼프 증가량과의 관계를 <그림14>로 나타내었다. 슬럼프가 8㎝이상이면 동일 첨가량에 대하여 슬럼프 증가량은 거의 동일하다.

(4) 유동화제의 첨가시기

유동화제 첨가시기가 유동화 효과에 미치는 영향을 <그림15>로 나타냈다. 베이스콘크리트의 믹싱직후로부터 60뷴 정도까지 첨가시기에 의한 영향을 받지 않는다.

(5) 교반속도 및 시간

교반속 및 시간과 트럭 애지테이터내의 슬럼프와의 관계를 <표1>에 나타내었다.

(6) 콘크리트 온도

콘크리트 온도와 슬럼프 증가량과의 관계를 <그림16>에 나타내었다. 온도가 높을수록 약간 유동화 효과는 크게 되며, 그래서 온도에 의한 유동화제의 사용량은 달라진다.

<그림14>베이스콘크리트의 슬럼프와 증가량

<그림15> 유동화제 첨가시기와 슬럼프와의 관계

<표1> 교반속도 및 시간과 슬럼프와의 관계

레미콘 트럭 No.	교반속도	교반시간 (초)	베이스 콘크리트의 슬럼프(㎝)	유동화콘크리트의 슬럼프(㎝)
				전	중	후
1	중속(7rpm)	90	11.0	17.0	16.8	15.5
2	중속(11rpm)	120	11.6	18.5	18.7	18.4
3	고속(12rpm)	45	9.6	15.5	17.8	17.0
4	고속(15rpm)	60	11.3	17.8	18.3	18.3

 

주 : ( ) 는 드럼의 회전수

<그림16> 콘크리트 온도와 슬럼프 증가량과의 관계

III. 굳지 않은 콘크리트의 성질

1. 콘시스텐시

유동화콘크리트는 동일한 슬럼프의 보통 콘크리트에 비교해서 단위수량이 적고 시멘트풀에 대한 골재량이 많으며, 또한 시멘트풀 자체의 유동성이 매우 크다. 그래서 슬럼프와 항복값(降伏値)과의 관계는 <그림17>에 나타낸 바와 같이 보통의 콘크리트와 다른 거동을 나타낸다. 동일 항복값에서 보통의 콘크리트에 비교해서 유동화콘크리트의 슬럼프는 적다.

유동화콘크리트의 소섬점도(塑性粘度)는 동일한 항복값을 가진 보통의 콘크리트의 소성점도보다 크고 겉보기 점도가 증대되는 것을 나타내지만 이것은 유동와콘크리트가 동일한 슬럼프의 보통 콘크리트에 비교해서 접착력이 있음을 느낄 수 있다고 한다. <그림18> 참조

유동화제의 유동화 효과는 베이스콘크리트의 믹싱직후부터 60~90분 정도까지 변하지 않으나 슬럼프 지하는 첨가시기가 늦어질수록 크게 되는 경향이 있다. <그림19> 참조

유동화콘크리트의 슬럼프 저하는 보통의 콘크리트에 비교해서 매우 크다. 이것은 유동화콘크리트는 물 ·시멘트비가 적고, 시멘트 입자가 재응집(再凝集)하기 쉽기 때문으로 생각된다.

<그림20>에서 나타낸 항복값의 증대속도가 크게 나타나는 것으로도 알 수 있다.

<그림17> 슬럼프와 항복값

<그림18> 항복값과 소성점도

<그림19> 유동화콘크리트의 슬럼프 저하

<그림20> 항복값의 경과시간에 따른 변화

<그림21> 유동화콘크리트의 종류에 의한 플로우의 경과시간에 따른 변화

<그림22> 유동화콘크리트의 슬럼프의 경과시간에 따른 변화

유동화콘크리트의 슬럼프 저하는 단위시멘트량의 영향을 받을 경우도 있으며, 또한 유동화제의 종류에 따라 슬럼프 저하의 정도가 다르다는 보고가 있다. <그림21> 및 <그림22> 참조

유동화콘크리트의 슬럼프 저하는 온도가 높을수록 크게되는 경향이 있다. <그림23> 참조

한편 지연형 유동화제는 고온시에 슬럼프 저하의 저감효과(低減效果)가 있다고 보고하고 있다. <그림24> 참조

유동화제의 유동효과는 초조강시멘트 이외는 시멘트의 종류에 거의 무관하다고 한다.

내황산염(耐黃酸鹽)시멘트와 같은 C3A의 함유량이 적은 시멘트는 슬럼프 저하가 작다고 하는 보고가 있다. <그림25> 참조

<그림23> 온도별 슬럼프의 경과시간에 따른 변화

<그림24> 슬럼프 저하에 미치는 온도의 영향

<그림25> 슬럼프 저하에 미치는 시멘트 종류의 영향

2. 공기량

유동화제의 대부분은 그 주성분이 비공기연행성(非空氣連行性)이기 때문에 유동화후의 공기량은 시멘트 입자의 분산, 슬럼프의 증대, 유동화를 위한 교반 등에 의하여 감소하는 경향이 있다.

그래서 유동화제는 유동화 전후의 공기량 변화가 적게되도록 보조 AE제를 첨가하는 등 조정하므로 공기량은 거의 변하지 않으나, 약간 저하하는 정도이다. <그림26> 참조

<그림26> 유동화에 의한 공기량의 변화

콘크리트의 동결융해(凍結融解)에 대한 저항성의 지표가 되는 기포간격계수(氣泡間隔係數)는 유동화에 의하여 약간 증가하는 경향이 있다. <그림27> 및 <그림28> 참조

<그림27> 굳지 않은 유동화콘크리트의 공기량에 미치는 콘시스텐시의 영향

<그림28> 유동화콘크리트의 기포간격계수에 미치는 콘텐시스의 영향

유동화콘크리트의 공기량은 시간의 경과에 의하여 저하하지만 그 정도는 보통의 콘크리트와 같은 정도이다. 과대한 유동화는 대폭적인 공기량의 저하를 가져오며 또 재유동화도 공기량을 저하시킨다.

3. 블리딩량

유동화콘크리트의 블리딩은 베이스콘트리트와 크게 변함이 없으며, 동일한 슬럼프의 콘크리트보다 적으나, 지연형 유동화제의 경우는 약간 크다는 보고가 있다. <그림29> 참조

<그림29> 유동화콘크리트의 블리딩량

또 잔골재중의 0.15㎜이하의 미립분(微粒分)이 적을 때에는 대폭적으로 증가하는 경우가 있으므로 주의해야 한다. 블리딩량은 슬럼프 증가량이 클수록 증가하는 경향이 있다. <그림30> 참조

<그림30> 유동화제 첨가량과 블리딩량과의 관계

유동화콘크리트의 블리딩량은 시멘트의 종류에 따라 다소 틀리기는 하지만 온도가 저하할수록 약간 크다는 보고가 있다. <그림31> 참조

<그림31> 온도와 블리딩량과의 관계

또한 유동화제의 종류나 베이스콘크리트에 사용하는 혼화제의 종류와 블리딩량과의 관계를 조사한 보고가 있으나 큰 차이는 없었다. <그림32> 참조

<그림32> 유동화제의 종류와 블리딩과의 관계

4. 응결

표준형 유동화제를 사용할 경우에는 지연시간은 베이스콘크리트와 거의 변함이 없으나 지연형은 최대 시간 30분 이내의 지연이 되었다고 한다. 보통의 배합에서는 <그림33>과 같이 유동화제의 제조회사에 따라 약간 상이하지만 표준형은 베이스콘크리트와 거의 같은 응결을 나타낸다. 그래서 배합에 따라서는 동일한 콘크리트 배합이라도 유동화제의 표준형과 지연형의 차이에 따라 약 3~6시간의 응결시간차가 있다.

<그림33> 유동화콘크리트의 응결시간 (20°C)

유동화제의 제조회사에 따하 약간의 차이가 있으나 온도, 시멘트의 종류, 시멘트량, 베이스콘크리트에 사용한 혼화제(混和劑), 베이스콘크리트의 슬럼프 및 슬럼프 증대량 등에서 의존하여 경우에 따라서는 지연의 정도가 확대되는 경우도 있다 (<그림34>참조). 또한 잔골재율을 과도하게 작게 취하면 콘크리트가 분리경향을 나타내며, 그 지연도가 확대되는 경우가 있다. <그림35> 참조

<그림34> 온도와 응결시간과의 관계

<그림35> 응결시간과 유동화제 첨가량과의 관계

5. 펌프 압송성(壓送性)

유동화에 의하여 펌프 압송성은 향상된다. <그림36> 및 <그림37> 참조

<그림36> 베이스콘크리트와 유동화콘크리트의 펌프압송에 따른 피스톤 전면압

<그림37> 압송높이-토출량(土出量)과의 관계

압력 손실의 정도는 동일한 토출량에 있어서 동일 슬럼프의 보통 콘크리트와 동일한 정도이거나 약간 작다. <그림38> 및 <그림39> 참조

<그림38> 슬럼프 토출량 및 압력 손실과의 관계

<그림39> 실질 토층량과 수평압력손실과의 관계

유동화한 경량콘크리트의 압송시에는 베이스콘므리트의 슬럼프 및 유동화후의 슬럼프를 보통골재를 사용한 콘크리트보다 약간 크게 취하는 것이 좋다. 또한 굵은 골재의 최대치수가 40㎜, 60㎜의 압송실험도 보고되고 있다. <그림40> 참조

<그림40> 주유압과 실토출량과의 관계

펌프압송에 의한 영향에 관해서는 강도에는 영향이 없으나 (<그림41> 참조) 압송 후 약간 슬럼프의 저하, 공기량의 감소가 관찰된 경우가 있다. <그림42> 및 <그림43> 참조

<그림41> 유동화제 첨가전후 및 압송 후의 압축 강도 변화

<그림42> 압송전후의 공기량의 변화

<그림43> 피스톤전압력과 슬럼프 저하의 관계

6. 다지기 및 재료분리

유동화콘크리트에 있어서도 다지기를 실시하지 않으면 높이 방향으로 강도의 변동이 생기는 경향이 있으며, 그러나 과도하게 진동을 주게되면 굵은 골재의 분리, 강도의 불균일이 생기며 그 정도는 잔골재율에 의하여 영향을 받게 되며, 유동화후의 슬럼프가 클수록 재료분리의 정도는 크게되며, 그 경향은 물 ·시멘트비가 클수록 크다. <그림44> 및 <그림45> 및 <그림46> 참조

<그림44> 재료분리의 정도와 유동화 후의 슬럼프와의 관계

<그림45> 측정 위치에 있어서 10~25㎜의 굵은 골재의 분리

<그림46> 공시체위치에 있어서 압축강도의 분포